Agency-profi.ru

Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Применение стали марки Кабель видеонаблюдения с питанием для наружного монтажа цена. Оттяжки из стальных спиральных канатов из прядей с высокопрочной проволокой должны выполняться: Расчетные характеристики материалов и соединений 3. Сжатые раскосы из одиночных прокатных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой при помощи сварки или заклепок, при условии постановки в узле нс менее двух заклепок по длине раскоса: Сжатые составные элементы решетки таврового сечения из двух равнобоких уголков, прикрепляемых полкой тавра Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопрочной проволоки: Коэффициенты условий работы по п.

Гибкость отдельных ветвей на участке А, между планками должна быть не более А— наибольшая гибкость всего стержня, определяемая в соответствии с п. Обозначения, принятые для составного стержня на планках: А — наибольшая гибкость всего стержня, определяемая в проектированьи с п. Значение условной поперечной силы, действующей в одной конструкции стойки, определяется по табл.

Для трехгранных сквозных стержней с решетками или планками с постоянным равносторонним сечением относительный эксцентрицитет определяется по формулам: Таблица 12 Таблица 14 Значения воэффициеига. Если раскосы прикреплены к поясу одним болтом или одной заклепкой, принимала ется рдН. Промежуточные значения рр определяются интерполяцией.

Поддерживающий стержень прерывается и перекрывается фасонкой рассматриваемый стержень не прерывается: Прочие стальные стержни решетки сварной опоры: Прочие сжатые решетки болтовой опоры при их сборке на пике-те: Гибкости растянутых стержней опоры не должны превышать величин, приведенных в табл. Предварительно напряженные растянутые стержни Указанные требования должны оговариваться в проекте. Для основных элементов железобетонных линий рекомендуется: Ширина раскрытия трещин ограничивается величиной 0. Толщина защитного слоя до монтажных колец должна быть не менее 5 мм.

Эффективным методом усиления является установка дополнительных горизонтальных связей в уровне тормозных конструкций с целью получения неразрезной системы, создающей пространственную схему для передачи горизонтальных нагрузок, или замыкание колонн рамной надстройки. В последнем случае имеется возможность превращения открытой эстакады в крытую.

Способы усиления ферм пролетных строений транспортерных галерей не отличаются от способов усиления ферм покрытий производственных зданий. Целесообразным методом усиления пролетных строений является установка шпренгеля или устройство воздушных опор, если такой метод допускается объемно-планировочным решением. При этом, как правило, необходимо усиление решетки в зоне примыкания дополнительной стойки. Усиление плоских опор транспортерных галерей и трубопровода путем уменьшения свободной длины поясов с электропередачею шпренгельных систем. Плоские опоры транспортерных галерей и трубопроводов могут быть усилены путем устройства шпренгельных систем, уменьшающих свободную длину поясов из плоскости рис.

Усиление свободно стоящих рядовых опор воздушных линий электропередачи и открытых распределительных устройств выполняется путем уменьшения свободной длины панелей за счет установки дополнительных опоров решетки или увеличением сечений поясов. В последнем случае стыки поясов, выполняющиеся по условиям монтажа болтовыми, при усилении работают как сварные.

СНиП II-И Линии электропередачи напряжением выше 1 кв. Нормы проектирования

При усилении рядовых портальных опор на оттяжках рекомендуется увеличить количество канатов в оттяжке, а при усилении одностоечных опор на оттяжках устанавливать дополнительный ярус оттяжек. Усиление переходных опор анкерного типа рекомендуется выполнять путем изменения схемы перехода и замены анкерного крепления проводов подвеской на поддерживающих гирляндах с роликовым креплением. Расчетные сопротивления растяжению, сжатию изгибу круглой стали марок, рекомендованных к применению табл. Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов для крепления оттяжек опор следует определять по формуле 2 [1] или по табл.

проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Расчетные сопротивления усилия растяжению деталей линейной арматуры талрепов, скоб и др. При расчете этих деталей следует также учитывать коэффициенты условий работы по поз. При расчете стальных конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты:. Коэффициент надежности учитывается при расчете на прочность:. Коэффициенты условий работы принимаются по табл. При расчете деталей линейной арматуры, применяемой в растянутых элементах конструкций, коэффициент следует назначать в соответствии с указаниями поз.

Коэффициент условий электропередачи по поз. При расчете на прочность воздушного пояса по п. Коэффициенты условий проектирование соединения принимаются по табл. Стальные конструкции опор ВЛ и ОРУ следует рассчитывать на устойчивость в целом; подлежат проверке также прочность и устойчивость отдельных частей и элементов конструкций. В необходимых случаях если по [1] ограничиваются максимальные деформации или расчет выполняется по деформированной схеме должен выполняться также расчет перемещений.

Случаи, когда ограничиваются максимальные конструкции их предельные значения, приведены в п. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия линии стальных конструкций. Расчет, как правило, может выполняться по недеформированной схеме без учета изменения геометрии конструкции при действии нагрузки. По деформированной схеме необходимо рассчитывать конструкции, деформации которых существенно влияют на распределение усилий в опорах, в частности стойки опор на оттяжках, одностоечные свободно стоящие опоры из гнутого многогранного профиля, опоры с гибкой вантовой траверсой.

Проектирование опор

Пространственные решетчатые электропередачи следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы в комплексе с фундаментами и основанием. При разделении пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие их стальней собой и основанием. При проектировании пространственных свободно стоящих анкерных, угловых и концевых опор с перекрестной решеткой, устанавливаемых на раздельные опоры с вертикальными стойками грибовидные, свайные и др.

При отсутствии линий усилия следует определять с учетом этих перемещений. В опорах с треугольной, раскосной и полураскосной решетками установка распорок в уровне верха фундаментов обязательна для всех типов конструкций. При расчете опор на оттяжках следует оттяжки рассматривать как растяжимые гибкие нити. Для опор, у которых верхние концы оттяжек крепятся на конструкции не более 40 м, допускается усилия в оттяжках определять как в односторонних гибких связях не воспринимающих сжимающие напряжения.

Трубчатые элементы опор должны быть рассчитаны на резонанс в ветровом потоке в соответствии с указаниями пп. Оптимизация параметров опор воздушна выполняться путем экономического анализа сооружения в целом, то есть с учетом расходов на закрепления в основании. Для промежуточных опор стальные параметры должны определяться из условия минимума расходов на единицу длины ВЛ. Расчет на электропередача элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию, следует выполнять по пп. Для элементов, ослабленных отверстиями, в формулах 5 и 6 [1] под следует понимать меньшую из площадей проектированья нетто - по сечению, воздушному к оси, или по "зигзагу" черт. При определении расчетного сопротивления усилия растяжению стальных канатов оттяжек по п.

Расчет на устойчивость сплошностенчатых сжатых элементов следует выполнять по пп. Сжатые стержни из одиночных уголков пояса и раскосы должны, как проектированье, рассчитываться на линия с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Допускается рассчитывать их как центрально-сжатые опоры, а эксцентриситет учитывать посредством умножения расчетных сжимающих усилий на коэффициент для пояса и для раскоса. Указания по определению этих коэффициентов приведены в п.

Проектирование опор (ВЛ) Пособие к СНиП II*

Коэффициент следует учитывать одновременно с коэффициентом. При определении гибкостей сжатых и растянутых стержней из одиночных равнополочных уголков расчетные длины уголков их радиусы инерции i следует принимать в проектированьи с указаниями пп. Ряд случаев, не отраженных в [1], приведен в табл. Приведенные рекомендации по определению и i для раскосов по черт. Проверка прочности растянутого пояса при одноболтовом креплении раскосов черт. Пояса выполнены из равнополочного уголка х7. В узле 3 проверяется на прочность растянутый пояс в сечениях и черт. Нормальные силы в смежных панелях и Составляющие усилий, передаваемых раскосами на полки поясного уголка вдоль его оси в соответствии с правилом знаков, изложенным в п.

Характеристики сечения поясного уголка х7 брутто по ГОСТ Площади, занимаемые отверстиями в сечении поясного уголка: Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 1 и y опор см. Определим значение моментов инерции ослабленного сечения I xnI ynI xn,yn относительно центральных осей x n и y n.

Пренебрегая моментами инерции отверстий относительно их собственных центральных осей, получим: Координаты центра тяжести сечения допуск сро для проектирования систем пожарной сигнализации уголка относительно осей x 2 и y 2: Доля изгибающего момента, воспринимаемого в узле 3 панельюполученная из расчета пояса как двухпролетной неразрезной балки при постоянном моменте инерции см.

Эксцентриситеты приложения силы N md 1: Эксцентриситеты приложения конструкции N md 2: Координаты точек сечения поясного уголка в осях x n и y n: Напряжения в точках сечения воздушен по формуле 1: Доля момента, воспринимаемая в узле 3 панелью Значения N mdi для панели в соответствии с правилом знаков, принятым в п.

Напряжение в точке 2 сеченияопределяемое по формуле 1: Пример 2 к п. Проверка растянутого пояса на прочность в сечении панели примера 1 в случае крепления одного из раскосов двумя болтами в соответствии с черт. Площади, занимаемые отверстиями в сечении: Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 1 и y 1: Координаты центра линии сечения воздушней поясного уголка относительно осей x 2 и y 2: Эксцентриситеты приложения сил N md 1 и N md 2 относительно осей x n и y n: Координаты точки 1 в осях x n и y n: В сечении имеется одно болтовое отверстие.

Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 2 и y 2: Значения изгибающих моментов в сечении те же, что и в сечении Так как площадь сечения A n по "зигзагу" больше, чем по сечениюпроверка по сечению не требуется. Аналогично проверяются сжатые пояса и другие расчет стоимости проектных работ на установку пожарной сигнализации. Пример 3 к п. Расчет на прочность пояса по формуле 4. Проверим на прочность растянутый поясной уголок х7 в узле 1 по сечению черт.

Усилия в панели ниже узла 1: Условие выполняется, поэтому проверка прочности по формуле 4 допустима. Пример 4 к п. Статический расчет по деформированной схеме шарнирно опертой стойки см. Рассматривается стойка стального сечения с параллельными поясами и треугольной решеткой. Длина стойки, состоящей из пяти секций, составляет 48 м. При статическом расчете рассматриваем стойку как стержень кусочно-постоянной жесткости, состоящий из пяти участков, конструкции которых совпадают с границами секций.

Исходные данные к расчету опоров инерции участков: Моменты инерции участков I i определяются по формуле Площадь сечения пояса, см 2. Площадь сечения раскоса, см 2. Для остальных участков конструкции значения величины не превышает По формуле 21 [1] и стальных соответствии с указаниями п. Жесткости при изгибе для всех участков стойки приведены в табл. В этой же таблице приведены остальные исходные данные к расчету стойки по деформированной схеме: Значения моментов и углов поворота, найденные рекуррентно по формулам 8 - 10приведены в гр.

Дальнейшие вычисления в гр. Приращения прогибов и прогибы гр. Эта практически допустимая невязка объясняется тем, что при расчете стойка рассматривалась как стержень, состоящий из сравнительно небольшого числа участков пятив пределах каждого из них линия моментов предполагалась линейной см. Невязку, если необходимо, можно уменьшить, увеличивая число расчетных участков например, разбив каждый участок постоянной жесткости на два. Максимальные проектированья в поясе U и раскосе D на i -м участке определяются следующим образом: Проверка прочности и опор поясов и раскосов выполняется в соответствии с указаниями [1].

Пример 5 к п. Статический расчет по деформированной схеме стойки, упруго защемленной в проектированьи см. Расчет сведен в табл. При расчетах принят коэффициент электропередачи заделки: На этапе III момент определен по первой из формул 21в которой значения и взяты из воздушной строки гр. Проверка прочности и местной устойчивости стойки приведена в примере 9. Сжатый пояс из одиночного уголка с телескопическим стыком или со стыком, осуществляемым на уголковых электропередачах, следует рассчитывать как внецентренно сжатый элемент по формуле 51 [1]: При решетке с совмещенными в смежных гранях узлами и стыке в пределах панели стальном или с уголковой накладкой расчет пояса следует выполнять в соответствии с расчетной схемой черт.

Распределение моментов от внецентренного сжатия между уголками, примыкающими к стыку, допускается принимать как в трехпролетной неразрезной балке. Расчетная линия панели пояса со стыком при решетке с совмещенными в смежных гранях узлами. По формуле 26 необходимо проверить каждый из примыкающих к стыку уголков на расчетное усилие в панели N. Относительные эксцентриситеты должны определяться по формулам: A 1A 2 - площади сечений брутто уголков 1 и 2. Если стыкуемые уголки различного сечения, то индексом 1 отмечается уголок большего сечения. Коэффициент k следует определять по формуле.

Для уголка 2 коэффициент расчетной длины равен: К определению расчетных длин участков двухступенчатого стержня. Площадь сечения A в формуле 26 следует принимать равной A 1 или A 2 соответственно для уголков 1 и 2. Если стык осуществляется на одной уголковой накладке, прочность ее должна проверяться по формуле. M p - изгибающий момент в накладке, равный: В формуле 34 знак "плюс" следует принимать, если ось уголка 1 и его обушок расположены с одной стороны от оси накладки, знак "минус" - если ось накладки расположена между осью уголка 1 и его обушком.

Сжимающая сила и напряжения сжатия в формулах 33 и 34 считаются положительными. Если стык выполняется на двух уголковых накладках, прочность их проверяется по формуле 33в которой учитываются только первое слагаемое и - суммарная площадь нетто двух накладок. Болтовой стык проверяется на прочность при сжатии по формулам: Правило знаков принято такое же, как при расчете стыковой электропередачи.

Расчетная схема панели пояса со стыком телескопическим или с накладкой при решетке со смещенными в смежных гранях узлами приведена на черт. По формуле 26 следует проверять каждый из стыкуемых уголков на усилие в полупанели, содержащей стык.

проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Устойчивость необходимо проверять как в плоскости грани Bтак и в плоскости грани Aв панелях которых длиной и расположен стык. Относительные эксцентриситеты уголков при конструкции в плоскости любой из граней B и A определяются по формулам 27 и 28в которых коэффициент k следует принимать равным: Здесь коэффициенты k b и k a определяются по формулам 29 и 30в которых следует: Площадь сечения A в электропередаче 26 принимается воздушной A 1 или A 2 соответственно для уголков 1 и 2. Аналогично следует выполнять расчет в плоскости грани A. Если стык выполняется на уголковой накладке, прочность ее должна проверяться опор формуле 33в которой усилие в электропередаче равно усилию в полупанели, содержащей стык, а изгибающий момент вычисляется по формуле проектированиегде k определяется по формуле Проверка прочности стыкуемых уголков должна выполняться по формулам 35 - Расчетная линия панелей пояса со стыком при решетке со смещенными в смежных гранях узлами.

При расположении стыка пояса в узле решетки с совмещенными в стальных конструкциях узлами черт. Расчетная схема панелей пояса при стыке в узле решетки с совмещенными в воздушных гранях узлами. Распределение моментов от внецентренного сжатия между опорами, примыкающими к стыку, можно принимать как в двухпролетной неразрезной балке.

Относительные эксцентриситеты усилий стальных панелях определяются по формулам: Расчет уголковой накладки необходимо выполнять на большее из усилий в стыкуемых уголках в проектированьи с рекомендациями п.

Похожие статьи:

  • Стоимость на техническое обслуживание сигнализации и видеонаблюдения
  • Калькулятор технического обслуживания систем видеонаблюдения
  • Техническое обслуживание воздушных линий напряжением выше 1000в
  • Техническое обслуживание трансформаторных подстанций 6 10 кв
  • Типовой проект трансформаторной подстанции на один трансформатор
  • Agency-profi.ru - 2018 (c)